Varför spänningsdelare på ingången på en LT1228?

[AndersG]

http://cds.linear.com/docs/Application%20Note/an98f.pdf

Samtliga exempelkoplingar har en 100 gångers spänningsdelning på båda ingångarna, tex på sid 1, 17, 20? Någon som kan berätta varför?

[Mupp]

Risken är stor att jag inte förstår nåt av det jag skriver nu, för jag hittar bara LT1228 på sidan 13 i pdf:en du länkade till. Ett alltför uppenbart svar är väl för att begränsa inspänningsområdet till nåt mer hanterligt. Är jag ute och cyklar?

[Nerre]

Länkar du till fel PDF eller skriver fel sidnummer? För på sidorna 1, 17 och 20 hittar jag inga ingångar med spänningsdelare....

[AndersG]

Arrgggghhh. Visst gör jag det. Rätt länk:
http://cds.linear.com/docs/Datasheet/1228fc.pdf

[xxargs]

Har inte tittat så noga, men ser ut att delvis vara transkonduktans-OP (OTA)-lösning.

högfrekvenskretsar brukar ofta vara strömstyrda istället för det som alla lär sig i skolan - spänningsstyrda.

när det gäller transkonduktans-förstärkare och strömåterkoppling så är det helt annat tänk och det blir lätt fnurra i skallen direkt när man försöker begripa sig på dessa med samma resonemang som om de arbetar med spänningsstyrning.

att ingången måste vara lågimpediv med 100 Ohm till backen beror nog på att baskapacitansen på ingången skall kunna försvinna väldigt snabbt (vi pratar om 100 MHz) och det hela är förmodligen ganska strömdrivet. är ingången satt med traditionell 10 -100 kOhm så kommer även några få pF på ingången att vara väldigt besvärande när det gäller snabb respons på trissorna...

tillägg:

Det finns tom. spicemodell på kretsen i fråga om man vill undersöka det närmare - sådant är sannerligen inte självklart även om linear tecnology oftast är riktigt bra på detta.

[AndersG]

Japp, det är en transkonduktansförstärkare.

[xxargs]

Jamen då så, då är det bara att glömma allt som man tycker är rätt när det gäller vanliga OP-ampar och börja insupa lite ny kunskap och kanske simulera en del för att få känslan hur man dimensionerar sådana här djur

- skall erkänna att jag själv inte är så insatt i detta mer än att man direkt hamnar i diket om tänker 'traditionellt OP-amp' -dimmensionering när det gäller OTA

[AndersG]

Jo, det fanns en del matnyttigt på:
http://www.analog.com/en/amplifiers-and ... ef=ASC1855

[4kTRB]

http://cds.linear.com/docs/Application%20Note/an98f.pdf

Samtliga exempelkoplingar har en 100 gångers spänningsdelning på båda ingångarna, tex på sid 1, 17, 20? Någon som kan berätta varför?

Det är nog för att "voltage to current gain or transconductance (gm)" varierar inte så
mycket med små signaler (+/-30mV => 1% variation). Distortionen ökar också med
större signaler. Sidan 5 i databladet visar "Small-Signal Transconductance vs DC Input Voltage"
och de kurvorna är platta på toppen inom området ca:+/- 50mV.

Ingångströmmarna på inverterad och icke inverterad skiljer sig ganska mycket och
små signaler ger mindre skillnader.

[AndersG]

OK. Funderade på att testa denna som nivåskiftarsteg och "volymkontroll" till min DDS.

[Ronny]

AndersG: Har du ens läst databladet eller har du läst men inte förstått?
Står ju på flera ställen vad anledningen är.

[4kTRB]

Du kanske redan läst AN-47 från LT "High Speed Amplifier Techniques"
annars så sök på LT1228 i den här PDF:n
och det finns några kopplingar där för RF-nivå justering
http://www.mit.edu/~6.331/an47fa.pdf

[AndersG]

Ronny: Skam till sägandes så hade jag bara skummat den, men som du påpekar så står det helt klart:

"First the input signal is attenuated to match the dynamic
range of the transconductance amplifier. The attenuator
should reduce the signal down to less than 100mV peak.
The characteristic curves can be used to estimate how
much distortion there will be at maximum input signal. For
single ended inputs eliminate R2A or R3A."

Kurvan THD vs inspänning säger ju samma sak, men jag är väl litet hjärntvättad av vanliga OPAmpar...

4kTRB:
Ja, AN-47 håller jag på och läser som bäst.